Предельные значения коэффициента вытяжки можно снизить (для уменьшения количества операций), применяя местный нагрев внешнего кольцевого фланца заготовки шириной, равной , и одновременно охлаждая центральную часть диаметром d0 (черт. 199).
Черт. 199
1 — термоизоляция; 2 — трубчатый нагреватель.
Оптимальная температура нагрева фланца заготовки при вытяжке деталей из алюминиевых сплавов и латуни приведена в табл. 96.
Таблица 96
Наименование и марка материала |
Оптимальная температура, °С |
Алюминиевые сплавы В95А-Т1, Д16А-Т |
480-500 |
Алюминиевые сплавы Д16А-М, АМцА-М |
320-340 |
Латунь Л62 |
450-480 |
Предельные значения коэффициента вытяжки цилиндрических деталей из алюминиевых сплавов и латуни при оптимальной температуре местного нагрева фланца приведены в табл. 97.
Таблица 97
Наименование и марка материала |
Коэффициент вытяжки mпр |
hпр/d* |
Алюминиевый сплав АМгА-М |
0,39 |
1,44 |
Алюминиевый сплав АМцА-М |
0,42 |
1,18 |
Алюминиевый сплав Д16А-М |
0,37 |
1,62 |
Алюминиевый сплав Д16А-Т |
0,33 |
2,10 |
Алюминиевый сплав В95А-Т1 |
0,32 |
2,20 |
Латунь Л62 |
0,33 |
2,10 |
*hпр/d — отношение предельной высоты цилиндрической детали к диаметру вытяжки.
Предельные значения коэффициента вытяжки квадратных и прямоугольных полых деталей при оптимальной температуре местного нагрева фланца и радиусы закругления угловых участков в плане приведены в табл. 98.
Таблица 98
Наименование и марка материала |
Радиус закругления углового участка в плане rп, |
Квадратные полые детали |
Прямоугольные полые детали |
||
Коэффициент вытяжки m1пр |
hпру/dу |
Коэффициент вытяжки m1пр |
hпру/dу |
||
Алюминиевый сплав АМгА-М |
2,5 |
0,075 |
1,50 |
0,083 |
1,46 |
Алюминиевый сплав АМцА-М |
0,078 |
1,44 |
0,086 |
1,44 |
|
Алюминиевый сплав Д16А-М |
0,072 |
1,58 |
0,079 |
1,51 |
|
Магниевый сплав МА1М Магниевый сплав МА8М |
0,040 |
2,73 |
0,037 |
2,93 |
|
Алюминиевый сплав АМгА-М |
5,5 |
0,15 |
1,51 |
0,145 |
1,57 |
Алюминиевый сплав АМцА-М |
0,15 |
1,45 |
0,149 |
1,53 |
|
Алюминиевый сплав Д16А-М |
0,13 |
1,72 |
0,137 |
1,72 |
|
Магниевый сплав МА1М Магниевый сплав МА8М |
0,08 |
2,89 |
0,073 |
3,12 |
|
Алюминиевый сплав АМгА-М |
10,5 |
0,24 |
1,52 |
0,244 |
1,60 |
Алюминиевый сплав АМцА-М |
0,24 |
1,46 |
0,228 |
1,55 |
|
Алюминиевый сплав Д16А-М |
0,21 |
1,82 |
0,210 |
1,83 |
|
Магниевый сплав МА1М Магниевый сплав МА8М |
0,14 |
3,06 |
0,125 |
3,22 |
*hпру/dу — отношение предельной высоты цилиндрической детали к диаметру вытяжки.
Для вытяжки деталей из магниевых сплавов применяются марки MA1M и МА8М. В холодном состоянии возможно получение неглубокий вытяжки при следующих коэффициентах: m=0,9÷0,85 для MA1M и m= 0,85÷0,75 для МА8М.
Глубокая вытяжка деталей из магниевых сплав и производится только с подогревом.
На черт. 200 показаны графики зависимости коэффициента вытяжки магниевых сплавов от температуры подогрева (вытяжка производится с охлаждением пуансона).
Оптимальная температура вытяжки для сплава MA1M 320—330 °С; для сплава МА8М 300—375°С.
Уменьшение температуры нагрева снижает прочность и уменьшает пластичность магниевых сплавов. При температуре 425-450°С наступает красноломкость и интенсивное разрушение деформируемого материала.
Черт. 200
Рекомендуемые коэффициенты вытяжки с подогревом магниевых сплавов приведены в табл. 99.
Таблица 99
Наименование и марка материала |
Коэффициент вытяжки m |
|
1-я вытяжка |
2-я и последующие вытяжки |
|
Магниевый сплав МА1М |
0,50-0,42 |
0,67-0,57 |
Магниевый сплав МА8М |
0,45-0,40 |
0,63-0,55 |
Нагрев магниевых заготовок производится:
а) в штампе, снабженном электро- или газонагревом;
б) в газовых или электрических печах;
в) в газовых или электрических печах при одновременном нагреве в штампе;
г) в свинцовых или масляных ваннах с применением масел имеющих высокую темпеpaтypy воспламенения (масло «вапор т»с температурой воспламенения 320°С).
При вытяжке на кривошипных и гидравлическнх прессах заготовки, как правило, нагреваются в штампах между нагретыми матрицей и прижимным кольцом. Штамп (матрица и прижим) нагревается трубчатыми электронагревателями либо газом.
Рекомендуемая температура нагрева штампов для глубокой вытяжки 370— 420°, для неглубокой вытяжки 300—350°С.
Чтобы предотвратить разрыв стенок детали в процессе вытяжки температура пуансона должна быть в пределах 50—100°С. Это достигается охлаждением стенок пуансона циркуляцией водой (черт. 199).
Удельные давления прижима при вытяжке магниевых сплавов в зависимости от температуры заготовки приведены в табл. 100.
Таблица 100
Наименование и марка материала |
Удельное давление прижима, кгс/см2 |
|
При оптимальной температуре, °С |
При температуре 240-280°С |
|
Магниевый сплав МА1М |
3,0-4,5 |
5,5-8 |
Магниевый сплав МА8М |
3,5-5,5 |
7-10 |
Радиус закругления рабочей кромки матрицы Rм1 в мм для вытяжки магниевых сплавов определяется по формуле
(118)
Где К выбирается в зависимости от толщины s по табл. 101;
Dз — диаметр заготовки, мм;
dп — диаметр пуансона, мм.
Таблица 101
Толщина материала s, мм |
0,6-1,0 |
1,2-1,5 |
2,0-3,0 |
К |
0,6-1,1 |
0,8-1,2 |
1,1-1,8 |
Радиус закругления рабочей кромки матрицы для второй вытяжки принимается
(119)
Радиус закругления пуансона •
(120)
Величина одностороннего зазора между пуансоном н матрицей определяется по формуле
(121)
где х — величина, зависящая от толщины материала (табл. 102).
Таблица 102
Толщина материала s, мм |
x |
|
1-я вытяжка |
2-я и последующие вытяжки |
|
0,8 |
0,20 |
0,10-0,16 |
1,0 |
0,20-0,30 |
0,16-0,20 |
1,2 |
0,30-0,35 |
0,20-0,24 |
1,5 |
0,40-0,45 |
0,24-0,30 |
2,0 |
0,50-0,60 |
0,30-0,35 |
2,5 |
0,65-0,70 |
0,34-0,40 |
3,0 |
0,70-0,75 |
0,40-0,45 |
3,5 |
0,78-0,80 |
0,45-0,50 |
4,0 |
0,80-0,85 |
0,50-0,55 |
При конструировании штампов для вытяжки магниевых сплавов необходимо учитывать усадку детали при охлаждении по табл. 103.
Таблица 103
Наименование материала рабочих деталей штампа |
Коэффициент усадки детали при температуре, °С |
||||
150 |
200 |
250 |
300 |
350 |
|
Чугун и сталь |
1,000175 |
1,0025 |
1,00315 |
1,0040 |
1,0045 |
Алюминиевые сплавы |
1,000175 |
1,0010 |
1,00135 |
1,0017 |
1,00185 |
Расчетный размер определяется умножением номинального размера по чертежу детали на коэффициент усадки.
- Классификация вытяжных штампов
- Определение размеров заготовок полых тел вращения для вытяжки без утонения
- Расчет числа операций при вытяжке без утонения цилиндрических деталей
- Прижимы (складкодержатели)
- Штампы для вытяжки прямоугольных полых деталей без фланца
- Расчет вытяжки низких прямоугольных деталей при Нпр/В≤(0,6÷0,8)
- Расчет вытяжки высоких прямоугольных деталей при Нпр/В>(0,6÷0,8)
- Вытяжка цилиндрических деталей с утонением стенок
- Штампы для обратной вытяжки
- Расчет вытяжки ступенчатых деталей
- Штампы для вытяжки конических деталей
- Вытяжка деталей сферической и параболической форм
- Определение размеров заготовки при вытяжке деталей с одной плоскостью симметрии
- Вытяжка деталей со сложным контуром
- Зазоры между вытяжной матрицей и пуансоном
- Расчет исполнительных размеров рабочих деталей вытяжных штампов
- Конструктивные элементы деталей вытяжных штампов
- Перетяжные ребра
- Последовательная вытяжка в ленте
- Вытяжка облицовочных и подобных деталей
- Расчет усилия вытяжки и усилия прижима